Кривые горячей твердости

Кривые горячей твердостиДля закаленных сплавов твердость при комнатной температуре обнаруживает максимум, отвечающий сверхструктуре NiMn и обусловленный, по нашему мнению, гетерофазным характером распада твердого раствора и развитостью антифазных границ между блоками . Длительный отжиг ниже температуры упорядочения приводит к появлению минимума твердости, отвечающему наиболее упорядоченному состоянию. Эти экстремумы твердости в области сверхструктуры накладываются на общую цепную линию повышения твердости у-растворов при увеличении концентрации никеля и марганца. Чистый марганец в а-модификации имеет сложную ОЦК структуру и высокую твердость.
Кривые горячей твердости отожженных сплавов сохраняют до 900° тот же характер с резким минимумом, отвечающим сверхструктуре-NiMn. При 1000° твердость сплавов, содержащих 50-80% Мп, очень низка вследствие близости сплавов к температуре плавления.
Система Ni-Со характеризуется непрерывной областью ГЦК растворов и выклиниванием области Со с гексагональной плотной упаковкой при введении 20-30% Ni. Линии солидуса и ликвидуса очень близки к прямой, что указывает, казалось бы, на регулярность растворов. Однако измерение твердости обнаружило резкий излом на участке смыкания двух цепных кривых, отвечающих твердости растворов на основе никеля и кобальта. С повышением температуры до 300° на изотермах твердости в области сплавов с 60-80% Со обнаружен минимум, сохраняющийся до 900-1000°. Очевидно, в этой области ГЦК растворов происходит подготовка в двухфазному распаду, который осуществляется ниже 400°.
Чувствительность твердости к изменению механизма пластической деформации вблизи температур возврата и рекристаллизации, отчетливое скачкообразное изменение твердости при полиморфных превращениях металлов и богатая информация об изменении твердости при легировании и фазовых переходах — все это позволило установить основные закономерности изменения жаропрочности сплавов в связи с диаграммами состояния, превратив измерение горячей твердости в метод физико-химического анализа, особенно эффективный при разработке новых жаропрочных материалов.

Кремний

КремнийАлюминий в полностью ионизированном состоянии (ионы А13+ с внешней р6-оболочкой), вследствие перекрывания шести р-орбиталей и образования шести связей по осям координат, представляет ОЦК металл и в соответствии с этим сильнейшим образом стабилизирует ОЦК а-растворы, выклинивая при 2 ат. % область ГЦК у-растворов. Обе сверхструктуры в этой системе — Fe3Al и FeAl — образованы из ионов Fe2+ и А13+ с внешними de — и 6-оболочками, перекрывание которых также ведет к образованию шести валентных связей и ОЦК координации. Действительно, сверхструктура Fe3Al имеет ОЦК структуру с небольшим тетрагональным искажением, а сверхструктура FeAl относится к типу CsCl.
Увеличение концентрации алюминия в твердом растворе приводит к общему повышению твердости при 20° как в закаленном, так и в отожженном состоянии вследствие упругих искажений решетки a-Fe атомами алюминия, имеющими значительно больший металлический радиус (1,35 А для А13+), чем железо (1,24 А), а также за счет повышения электронной концентрации железа (2 эл/ат) растворяющимися в нем атомами алюминия (3 эл/ат). На кривую твердости закаленных сплавов накладываются два острых максимума при сверхструктурах Fe3Al и FeAl. Отжиг сплавов при 800° в течение двух часов и при 450° в течение 100 часов ведет к понижению твердости, однако максимумы при этом сохраняются; наличие максимумов свидетельствует о гетерофазном механизме образования сверхструктур Fe3Al и FeAl в матрице неупорядоченного твердого раствора. Возникновение разноориентированных блоков сверхструктур в неупорядоченном растворе ведет к сильному развитию антифазных границ, вызывающему появление максимума твердости.
С повышением температуры испытания до 400° характерный максимум твердости, отвечающий Fe3Al, сохраняется, затем при 500-550° максимум в связи с диссоциацией Fe3Al становится пологим и выше 600° — исчезает. Тенденция к переходу максимума, отвечающего составу сверхструктуре FeAl, в минимум намечается выше 550°.

Изучение возрастания твердости

Изучение возрастания твердостиПо всем данным, динамическая твердость всегда выше статической, но постоянное соотношение между ними можно ожидать только в случае выбора постоянной стандартной скорости деформирования.
Существует особая группа методов определения динамической твердости, где единственным измеряемым параметром является высота отскока бойка или угол отскока маятника, снабженных жестким шаровым наконечником. За меру твердости здесь принимается высота отскока или угол отскока в условных единицах, причем твердость называется упругой и считается, что боек не оставляет отпечатка на испытуемой поверхности.
Фактически при ударе всегда происходит пластическая деформация и образуется небольшой остаточный отпечаток, на который затрачивается часть энергии удара, а остальная часть энергии производит упругое деформирование тела и, возвращаясь бойку, поднимает его на высоту Н2. Так как высота падения Нг и масса бойка т постоянны, то высота отскока Н2 характеризует энергию упругого последействия или восстановления отпечатка. Если выражать упругую твердость в единицах высоты отскока или в условных единицах длины, что в скрытой форме заключает размерность потенциальной энергии (кгс-мм), то сравнивать ее с динамической или статической твердостью будет трудно. Можно упругую твердость выражать в виде отношения Н2/Н1, но лучше относить энергию упругого восстановления к объему отпечатка. В этом случае упругая твердость получает размерность, общую для всех твердостей:
Все вышеизложенное применимо не только к приборам, работающим по принципу копра, но также к маятниковым приборам, где вместо высоты определяется угол отскока бойка. Этот анализ можно распространить и на приборы, где удар производится энергией сжатой пружины.

«Упругая» твердость металлов

С целью» унификации измерения и расчета твердости для изучения динамической твердости был вместо шарика диаметром 10 мм применен стандартный пирамидальный наконечник Виккерса. Применение такого наконечника устраняло главную причину нарушения закона механического подобия, поскольку вдавливание пирамиды на любую глубину обеспечивает, в отличие от вдавливания шарика, геометрическое подобие отпечатков. Кроме того, испытание приводится в соответствие с основным способом измерения твердости по Виккерсу. Расчет твердости в виде удельной работы вытеснения объема внедряющимся наконечником оказывается более тонным и простым, чем при вдавливании шарика.
Экспериментальная проверка изложенных взглядов была выполнена с помощью прибора, действующего по принципу свободного падения бойка с пирамидальным наконечником. Алмазный пирамидальный наконечник Виккерса навинчивался на стальной стержень весом 13,7 г, на который плотно одевались втулки, весом каждая около 10 г. После подбора желаемого веса всего бойка втулки жестко закреплялись гайкой. Верхний гладкий конец стержня вставлялся в стеклянную трубку до упора. Трубка, укрепленная в штативе, устанавливалась вертикально по отвесу. В качестве образцов использовались полированные эталонные стальные роквелловские плитки и массивные пластины, которые плотно зажимались в массивной подставке весом 5 кг. Плоскость образцов устанавливалась строго горизонтально по уровню. Желаемое расстояние от плоскости образца до вершины алмазной пирамиды устанавливалось путем перемещения стеклянной трубки и контролировалось эталонами длины с точностью +0,1 мм. Диагонали отпечатков измерялись при увеличении х70 на матовом стекле линейкой с нониусом.
Для всех материалов переход от статического к динамическому испытанию сопровождается значительным возрастанием числа твердости. По мере увеличения скорости наконечника в момент удара у наблюдается увеличение динамической твердости, особенно сильное для закаленной стали.

Измеряя глубину проникновения алмазного 120-градусного конуса

Измеряя глубину проникновения алмазного 120-градусного конусаВ случае испытания меди, дуралюмина и чугуна ползучесть проявляется еще сильнее. Полная релаксация напряя^ения даже при комнатной температуре требует длительных выдержек.
Испытание на твердость при повышенных температурах позволяет оценить кратковременную жаропрочность и сопровождается непрерывным, постепенно затухающим внедрением наконечника вследствие ползучести материалов, поэтому оно может быть полезно для оценки сопротивления ползучести. Метод «горячей» твердости развивался в работах, А. А. Бочвара, А. М. Королькова, М. В. Захарова, М. Г. Лозинского, К. А. Осипова, И. Л. Маркина и других исследователей. Эти работы привели к созданию высокотемпературных вакуумных твердомеров, усовершенствованию методики измерения твердости при высоких температурах и облегчили изыскание новых жаропрочных сплавов. Метод горячей твердости оказался полезным и для установления связи фазовых равновесий, отражаемых диаграммами состояния, с жаропрочностью соответствующих сплавов.
Автор исследовал длительную твердость на специально сконструированной многообразцовой установке 1 с тремя трубчатыми печами. В трубку из жаропрочной стали с внутренним диаметром 6 мм помещались цилиндрические образцы 5,7 X 8 мм с чисто шлифованными торцами, между которыми помещались шарики (d = 5 мм), изготовленные из твердого сплава ВК8. Снизу в трубку завинчивалась пробка, а сверху на цепь образцов и шариков опирался кварцевый стержень, верхним концом касавшийся дна сильфона. Это устройство помещалось внутрь трубчатой печи в герметизированной кварцевой трубе, нижний конец которой соединялся с диффузионным и форвакуумным насосом, а на верхний одевался водоохлаждаемый шлиф с сильфоном.

Длительная твердость металлов

При откачке внутри кварцевой трубы создавался вакуум порядка 10-4 мм рт. ст., причем атмосферное давление (760 мм рт. ст. или 1,033 кгс/см2), действующее на площадь поперечного сечения сильфона, создавало усилие 7,8; 11 или 20,5 кгс (при диаметрах сильфона 30,5; 37 и 51 мм), передававшееся кварцевым стержнем цепочке из образцов и шариков. С целью выравнивания температуры образцов по длине печи на кварцевую трубку свободно одевалась массивная труба из нержавеющей стали, служившая тепловым экраном. Зона равномерного нагрева, где отклонение температуры не превышало + 5° С, составляла 150 мм.
Исследовалась длительная твердость железа, циркония и сплавов, на основе циркония. При температуре 500° на первой стадии ползучести в течение 5-10 час наблюдалось быстрое понижение твердости, а затем на второй стадии, начиная с выдержки 12 час, твердость понижалась очень медленно. Температурная зависимость длительной твердости (т = 24 час) железа (при комнатной температуре твердость железа была равна 110 HV).
Длительная твердость двойных и более сложных сплавов циркония определялась при 24-часовой выдержке под нагрузкой Р = 11 кгс (или 2 кгс). Сплавы предварительно закаливались с 800° и отжигались при 500° 24 часа. Сплавы циркония с 5 и 10 ат.% бериллия относятся к эвтектоидной области диаграммы Zr — Be. С возрастанием количества ин-терметаллида ZrBe2 наблюдалось возрастание твердости при 20°, обнаруживая максимум при 5% Be. Длительная твердость при температурах 500, 600 и 700° возрастает монотонно. Приближению к температуре эвтектоидного превращения (800°) соответствовала тенденция к ускоренному разупрочнению эвтектоидного сплава.
Сплавы циркония с ниобием относятся к монотектической системе. Растворимость ниобия в цирконии при комнатной температуре около 0,5 ат.%. При 615° имеет место монотектоидное равновесие azr + + семь 6 с монотектоидной точкой при 17% Nb. Длительная твердость возрастает с повышением содержания ниобия, обнаруяшвая при 500-600° и 2% Nb максимум, обусловленный эффектом старения.

Измерения твердости стальных эталонных плиток

Измерения твердости стальных эталонных плитокПри вдавливании наконечника под ним создается сложно напряженный объем, в котором плотность дислокаций понижается от контактной поверхности к периферии и, как показали исследования ионных кристаллов, образуются дислокационные лучи в определенных кристаллографических направлениях.
Равновесному положению наконечника отвечает такое состояние, когда в результате исчерпания возможности сдвигов и двойникования в деформированном объеме действующие напряжения ни в одной точке не будут превышать фактического сопротивления сдвигу. Если температура испытания далека от температуры плавления и от температуры рекристаллизации, то упрочнение сохраняется и внедрение наконечника сравнительно быстро прекращается. Если же температура испытания близка к температуре рекристаллизации или выше ее, то упрочнение частично или полностью снимается в процессе самого вдавливания наконечника, металл непрерывно восстанавливает способность к дальнейшей пластической деформации, и углубление наконечника продолжается неопределенно долго с постоянно уменьшающейся скоростью. В этом случае размеры отпечатка, а следовательно, и величина твердости зависят от продолжительности пребывания под нагрузкой, и для получения сравнимых значений твердости необходимо учесть влияние фактора времени. Отсюда следует необходимость распространения принципа подобия на скорость приложения нагрузки и на время выдержки под нагрузкой.
Для того чтобы выяснить, какие необходимо давать времена нагружения, обеспечивающие одинаковые числа твердости при испытании однородного твердого тела с разными нагрузками, обратимся к анализу размерностей.
Скорость течения металла зависит от напряжений, действующих в плоскостях скольжения. Если в процессе вдавливания наконечника в однородное твердое тело соблюдается механическое подобие, то во всех соответственных точках напряженных объемов будет наблюдаться тождество напряжений и тождество деформаций. Допустим, что касательное-напряжение в любом элементе площади зависит от коэффициента внутреннего трения испытуемого тела л (имеющего ту же размерность, что и коэффициент вязкости жидкости ц.), от скорости движения наконечника v и от линейного размера отпечатка h.

Измерение величины отпечатков

Измерение величины отпечатковОна определяется оптически посредством вспомогательного объектива 5, помещенного в мертвое пространство посредине задней линзы 3 и шкалы 7; вспомогательный объектив освещает шкалу и передает ее изображение через зеркало 6 в окуляр. Так как шкала укреплена на корпусе, то во время перемещения вспомогательного объектива под влиянием нагружения алмаза вдоль оптической оси ее изображение передвигается в поле зрения окуляра. Это передвижение и служит мерой приложенной нагрузки. Два наружных кольца 8 предназначены для юстировки шкалы, давая возможность достигать отчетливого изображения и устанавливать перекрестие окуляра на нулевое показание шкалы при ненагруженном алмазе.
Измерение величины отпечатков производится специальным окуляр-микрометром, микрометрический винт которого перемещает параллельно друг другу две стеклянные пластинки с нанесенными на них прямыми углами. Устанавливая окуляр с помощью двух винтов так, чтобы отпечаток лежал посредине квадрата, образованного двумя перекрещивающимися прямыми углами, и сближая углы до такого положения, когда стороны квадратного отпечатка будут касаться углов отпечатка, моншо с большой точностью определить диагональ отпечатка, а следовательно, и твердость.
Перед измерением микротвердости необходимо произвести тарирование шкалы нагрузок с помощью грузов в 5, 15, 45 и 95 гс, помещаемых в специальной подставке весом 5 г на оправе передней линзы.
Можно пользоваться нагрузками, отвечающими 5, 10, 20, 30, 40, 50 делений шкалы, так как нагрузки в 5, 10, 20, 50 гс выражаются в дробных долях делений и поэтому отсчет их менее точен.
Измерение диагоналей отпечатков в зависимости от их величины можно производить либо с помощью самого прибора D-32, объектив которого представляет апохромат с собственным увеличением X 32 и нумерической апертурой 0,65, либо с помощью других объективов, включая иммерсионные объективы с увеличением X 90.
Для определения микротвердости шлиф устанавливается на предметный столик микроскопа и прижимается пружиной. Затем при помощи макро- и микровинтов он опускается до положения, когда достигается отчетливое изображение структуры.

Измерение твердости сталей на приборе Роквелла пирамидальным наконечником

Измерение твердости сталей на приборе Роквелла пирамидальным наконечникомНа конической поверхности обычно остается гранность. Точное закругление вершины алмазного конуса радиусом 0,2 мм также весьма затруднено. Вследствие этого отпечатки, полученные с различными алмазными наконечниками от разных аппаратов Роквелла, имеют большую или меньшую овальность и значительно различаются по внешнему виду.
Замена алмазного конического и всех шариковых наконечников прибора Роквелла стандартной алмазной пирамидой с квадратным основанием и двугранным углом при вершине 136° устраняет главный недостаток этого очень удобного прибора — отсутствие подобия отпечатков, а следовательно, и ненадежные переводы твердости с одной шкалы на другую. Кроме того, число шкал сокращается с 15 до 6. Измерение диагоналей отпечатков, полученных при различных нагрузках, дает возможность вычислить твердость по диагоналям отпечатка:
Одновременно сохраняется и непосредственный отчет «числа твердости» HRV по циферблату индикатора, причем каждому числу IIRV, измеренному с одной из стандартных нагрузок, соответствует определенное значение твердости HV в кгс/мм2, которое можно найти по таблицам. Таким образом, правильность показания индикатора всегда можно проверить по диагонали отпечатка, а следовательно, теряет исключительное значение тарирование прибора по эталонам. Наконец, вследствие того, что шлифовка пирамидальных алмазных наконечников может быть выполнена гораздо точнее, чем шлифовка алмазных конусов с закругленной вершиной, первые имеют правильную геометрическую форму, что естественно соответствует повышению точности работы прибора.
Была выполнена указанная замена наконечников и исследование твердости образцов из закаленной стали , отпущенной на разные температуры. Результаты исследований, который дает зависимость числа твердости HRV для нагрузок в 150, 100 и 60 кгс от твердости HV (в кгс/мм2), вычисленной по диагоналям отпечатков.

Замена алмазного конического и всех шариковых наконечников

В логарифмических координатах зависимость между HV и величиной 100J- HRV должна изображаться в виде прямой, тангенс угла наклона которой равен -2. Фактически для трех нагрузок опытные точки ложатся на прямые, имеющие наклон около -1,65.
Несовпадение наклона экспериментальных прямых с наклоном, требуемым теорией, связано, по-видимому, с некоторым нарушением подобия формы отпечатков на образцах, отпускавшихся на разные температуры.
Зависимость диагоналей восстановленных отпечатков от величины нагрузки при определении твердости образцов сталей марки 1ПХ15 и марки 20. Как и следовало ожидать, опытные точки хорошо укладываются на прямые линии, имеющие наклон, соответствующий п = 2. Таким образом, при испытании твердости на аппарате Роквелла с пирамидальным наконечником между диагоналями восстановленных отпечатков и нагрузками существует зависимость Р = ad2 и, следовательно, соблюдается закон подобия.
Представляет интерес выяснить, существует ли аналогичная зависимость между нагрузками и глубинами погружения наконечника, определенными по индикатору прибора. Как известно, число твердости по индикатору представляет собой число 100 минус разность глубин погружения наконечника в отпечатки, сделанные предварительной нагрузкой Р1 и основной нагрузкой Р2. Отсюда следует, что разность глубин в условных единицах шкалы должна быть равна
Вычисление коэффициента к для предварительной нагрузки Рх = 10 кгс и основных нагрузок Р2, равных 60, 100 и 150 кгс, дало соответственно 1,69; 1,46 и 1,35. В условных единицах от величины нагрузки Р2. Опытные точки хорошо ложатся на прямые, наклон которых примерно соответствует п = 2. Таким образом, между глубиной отпечатка и нагрузкой существует зависимость типа, что также свидетельствует об удовлетворительном соблюдении закона механического подобия при испытании.

Измерение твердости методом царапания

Измерение твердости методом царапанияОн определял твердость по количеству материала, сошлифованного на точиле, к которому камни и стекла прижимались постоянной нагрузкой. М. В. Ломоносов утверждал, что твердость тел между нечувствительными частицами и силою их взаимной связи. Развитие склерометрии связано с именами Гюйгенса, Гаюи, Зеебека и других крупных минералогов и кристаллографов.
Проф. Панснер, работавший в России, в 1813 г. предложил определять твердость минералов путем царапания алмазом, закаленной стальной иглой, медной иглой и свинцовой иглой, разбив их по способности царапаться этими наконечниками на четыре класса: D, St, К, В. К пятому классу X он отнес слоистые минералы, твердость которых оказывалась различной в разных направлениях. Этот простейший способ оценки твердости минералов до сих пор применяют в полевых условиях.
Решающим для утверждения склерометрии в минералогии оказалось введение Моосом 10-бальной минералогической шкалы в 1822 г. (в книге «Основания минералогии»), позволившей оценивать относительную твердость любых минералов. Шкала Мооса, благодаря исключительно удачному подбору эталонных минералов, сохранила свое значение для диагностики минералов и сыграла огромную роль в развитии геохимии. В работах В. М.-Тольдшмидта, А. Е. Ферсмана, А. С. Поваренных и других ученых была установлена связь твердости по Моосу с атомными радиусами катионов, межатомными расстояниями и другими характеристиками минералов.
В 1949 г. М. М. Хрущевым было выполнено систематическое изучение микротвердости эталонных минералов шкалы Мооса методом вдавливания алмазной 136-градусной пирамиды с квадратным основанием. Было показано, что вместо десятибальной минералогической шкалы Мооса с неэквивалентными интервалами твердости между кварцем,
Другим генеральным направлением склерометрии было развитие количественных методов измерения с помощью твердых царапающих наконечников. В 1833 г. в России Зеебеком был построен прибор с алмазными и стальными наконечниками, на котором твердость измерялась нагрузкой, вызывающей появление первой различимой царапины. Грейлих и Пекарек в 1854 г. усовершенствовали склерометр, предложив измерять твердость силой, которая необходима для начала перемещения об-разца5под определенной нагрузкой.

Измерение микротвердости методом царапания

Измерение микротвердости методом царапанияАнизотропия механических свойств кристаллов (Е, а и др.) может быть обусловлена, с одной стороны, существованием в них жестких направленных ковалентных связей, а с другой — например в плотных упаковках, где обменных связей нет,- различной ретикулярной плотностью в разных направлениях, поскольку кратчайшие межатомные расстояния отвечают наибольшим энергиям металлической, ионной или молекулярной связи. Максимальные значения модуля нормальной упругости Е, как правило, отвечают направлениям жестких обменных связей в ковалентных кристаллах и направлениям наиболее плотно упакованных атомов в металлах, имеющих плотную упаковку. Анизотропия микротвердости, как и анизотропия пластической деформации, должна быть связана с системой плоскостей и направлений скольжения и двойникова-ния, которые в ряде случаев обусловлены направлениями ковалентных связей и кратчайшими расстояниями между атомами, связанными, в свою -очередь, с электронным строением кристаллов.
Рассмотрим с этой точки зрения анизотропию микротвердости для элементарных ковалентных кристаллов и типичных металлических структур.
Структура элементов группы кислорода (серы, селена и теллура) характеризуется наличием спиральных цепочек или замкнутых колец, в которых каждый атом имеет двух соседей, жестко ковалентно-связанных с ним. Между прочными цепочками действуют слабые молекулярные силы. Образование цепочек обусловлено тем, что каждый атом имеет конфигурацию s2pi, в которой только два внешних способны к обменному взаимодействию с такими же электронами соседних атомов. Естественно, что при царапании поперек жестких цепочек, сопротивление разрыву которых очень высоко, твердость оказывается выше, чем при движении наконечника вдоль цепочек, слабо связанных между собой и легко расщепляющихся. Например, полярная диаграмма микротвердости теллура действительно указывает на то, что определенная методом царапания микротвердость вдоль спиральных цепочек в 1,54 раза меньше, чем в перпендикулярном направлении. Коэффициент анизотропии микротвердости при вдавливании пирамиды в плоскость спайности (1010) теллура достигает 2,7-2,87. В аморфной сере и селене цепи неупорядочены, структура, и анизотропия микротвердости отсутствует.

Измерение микротвердости металлов

Измерение микротвердости металловКривые твердости позволяют оценить упрочнение самых поверхностных слоев и, если материалы склонны к хрупкому разрушению, оценить более или менее количественно их хрупкость по числу трещин вокруг отпечатков.
Кремний имеет наиболее высокую твердость, которая резко возрастает, когда нагрузка становится меньше 100 гс. В этой области число твердости очень сильно зависит от нагрузки, отпечатки малы и оценка твердости мало достоверна, хотя именно при нагрузках менее 20 гс исчезают трещины вокруг отпечатков. При увеличении нагрузки наблюдается появление трещин и сколов, количество которых характеризует хрупкость кремния. Однако и при больших нагрузках (50-20 гс) наблюдаются отдельные неразрушенные отпечатки, по которым можно найти гораздо более устойчивое значение твердости, характерное для кремния. Оно лежит в пределах 950-1050 кгс/мм2.
Германий обнаруживает аналогичное изменение твердости и хрупкости при возрастании нагрузки, однако уменьшение длины валентной связи по сравнению с кремнием приводит к понижению твердости до 830-900 кгс/мм2 и снижению хрупкости. При переходе к алмазо-подобным соединениям — антимониду галлия и антимониду индия, вследствие увеличения длины валентной связи и расхода энергии на переход электрона от сурьмы к галлию или индию, твердость соединений сильно снижается (до 370-380 кгс/мм2 у GaSb и до 200-220 кгс/мм2 у InSb), что сопровождается и некоторым понижением хрупкости.
Представлена зависимость числа хрома, селена и каменной соли от величины нагрузки. Твердость, как и в предыдущих случаях, измерялась на тщательно юстированном и выверенном на сколе кристалла каменной соли приборе ПМТ-3. Микротвердость эталона — каменной соли, а также селена — оказалась практически постоянной во всем интервале нагрузок. Лишь при нагрузках менее 10 гс намечался слабый подъем. Число твердости хрома возрастает с уменьшением нагрузки. Наиболее устойчивые значения микротвердости хрома отвечают нагрузкам 100-200 гс.